Ppārveidot
Lietotājs izmanto gultņa tērauda stiepļu stieņa GCr15-Y partiju ar 18 mm Nangang specifikāciju, un vidus tiek atkvēlināts nepārtrauktās atlaidināšanas krāsnī ar veltņa dibenu. Nepārtrauktās atlaidināšanas krāsns ir slāpekļa aizsardzības vakuuma gaisa bloķēšanas rullīša apakšas sferoidizējoša atlaidināšanas krāsns.
Sferoidizējošās atlaidināšanas procesa plūsma ir šāda: ienākošā materiāla pārbaude → iekraušana uz padeves galda → ieiešana priekšējā vakuuma kamerā (gaisa sūknēšana un slāpekļa iepildīšana) → ieiešana priekšsildīšanas zonā, sildīšanas zonā, siltuma saglabāšanas zonā, ātrās dzesēšanas zonā, izotermiskā zona, lēnās dzesēšanas zona un brīvās dzesēšanas zona no vakuuma kameras (sildīšana līdz 795 grādiem, siltuma saglabāšana 7h, ātra dzesēšana līdz 720 grādiem, siltuma saglabāšana 5h un dzesēšana līdz 650 grādiem pie 20 grādiem /h) → ieiešana aukstā ūdens tvertnē → ieiešana aizmugurējā vakuuma kamerā → iztukšošanas galds.
Pēc izejvielu pārbaudes → skābes kodināšana → fosfora pārziepjošana → viegla 30 vadu slāņa vilkšana → izslēgšana un aukstā sajaukšana tukšā uzgalī, ar neapbruņotu aci var redzēt, ka uzgaļa gala virsmā ir plaisāšana, plaisāšanas koeficients ir no 10 procenti un 15 procenti , plaisāšanas pozīcija ir pārtraukta, un plaisas pozīcija ir perpendikulāra rites pagarinājuma virzienam gar stieples stieņa radiālo virzienu, kā parādīts 1. attēlā.
1. attēls
Lietotāju atsauksmes, ka sferoidizējošā atkausēšana, stieples vilkšana un aukstā virziena process ir normāli, un tikai šīs nesošās tērauda stiepļu stieņa partijas aukstā virziena gredzena plaisāšanas ātrums pārsniedz 10 procentus , kam ir lieliska saikne ar oriģinālo stiepļu stieni.
Stiepļu stieņu ražošanas process: strūklas strūklas apstrāde punktveida slīpēšanas apstrāde → siju krāsns apkure (priekšsildīšanas sekcija 700-750 grādi, sildīšanas sekcija 1 930~960 grādi, sildīšanas sekcija 2 1130~1160 grādi, mērcēšanas sekcija 1200~). 1240 grādi, sildīšanas sekcija 2 un mērcēšanas sekcija augstas temperatūras sekcijas laiks 60–100 min.) → augstspiediena ūdens atkaļķošana → rupja velmēšana → starpvelmēšana → priekšapdares velmēšana → ūdens dzesēšana 1. zonā → apdares velmēšana → ūdens dzesēšana 2. zonā → izmēru samazināšana → ūdens dzesēšana 3. zonā → stiepļu vilkšana → gaisa dzesēšana Stelmo → uztīšana → apdare → presēšana → svēršana → noliktavā.
1. Saplīsušā uzgaļa parauga analīze
Četri paraugi tiek nejauši ņemti no saplaisājušajiem uzgaļa paraugiem, no kuriem divus izmanto liela un zema palielinājuma pārbaudei un cietības analīzei, bet pārējās divas uzgaļas izmanto karbīda neviendabīguma un lūzumu pārbaudei un graudu izmēra analīzei.
1.1 Makroskopiskā pārbaude
Nejauši tiek atlasīts viens uzgaļa plaisāšanas paraugs un novērots stereomikroskopā. Uzmavas plaisāšanas makroskopiskā morfoloģija parādīta 2. attēlā.
2. attēls
1.2 Makroskopiskā pārbaude
Viens no uzgaļiem tika iegravēts karstā sālsskābē (koncentrācija 31 procents, temperatūra 70–80 grādi) 8–10 minūtes un pēc tam izņemta. Makroskopiskā pārbaude parādīja, ka uzgaļa abās pusēs bija vairākas plaisas, kā parādīts 3.a attēlā priekšpusē un 3.b attēlā aizmugurē.
3. attēls
Noslīpējiet 2–3 mm no viena otra uzgaļa parauga gala, nogrieziet daļu gar garengriezumu un izņemiet to pēc kodināšanas karstā sālsskābē (koncentrācija 31 %, temperatūra 70~80 grādi) 8 ~ 10 minūtes. Saskaņā ar valsts standartu/GBT18254 centrālā porainība un vispārējā porainība ir novērtēta kā 1.0 pakāpe, un nav konstatēti saraušanās defekti. Izskats parādīts 4. attēlā. Tāpēc uzgaļa gala virsmas plaisāšanai nav nekāda sakara ar izejmateriāla makrostruktūru.
4. attēls
1.3 Makroskopiskā pārbaude
1.3.1. uzgaļa plaisas rūdītā stāvokļa pārbaude
Pēc paraugu ņemšanas no divām plaisām gala virsmas labajā pusē 2. attēlā un slīpēšanas novērojiet garengriezumu zem mikroskopa, un plaisā un ap to nav konstatēti ieslēgumi un oksīdi. Pēc korozijas novērojiet, ka plaisas abu pušu mikrostruktūra atbilst matricas mikrostruktūrai, kas ir sferoidāls perlīts, kas sadalīts uz ferīta matricas, un parauga un plaisas malās nav konstatēta dekarburizācija, kā parādīts attēlā. 5, plaisas abu pušu mikrostruktūra šķērsgriezumā atbilst matricas mikrostruktūrai, kas ir sferoidāls perlīts, kas sadalīts uz ferīta matricas, kā parādīts 5. attēlā.
5. attēls
1.3.2. Nevienmērīga karbīda pārbaude
Pēc uzgaļas dzēšanas un atlaidināšanas karbīda nevienmērīgums garengriezumā tiek pārbaudīts mikroskopā. Konstatēts, ka joslu un tīklveida morfoloģija ir tāda, kā parādīts 6. attēlā. Saskaņā ar valsts standartu GB/T18254 uzgalis ir novērtēts kā lentveida un tīklveida 1,5, un nav konstatēti karbīda nokrišņi, kas atbilst valsts standarta prasībām. . Tāpēc uzgaļa gala virsmas plaisāšanai nav nekā kopīga ar karbīda viendabīgumu izejmateriālā.
6. attēls
1.4. uzgaļas Brinela cietības tests
Brinela cietības tests tika veikts nejauši gar uzgaļa gredzena virzienu. Cietība bija samērā viendabīga, ar vidējo cietību 290,8 HB. Netika atrasti acīmredzami augstākie vai zemākie punkti. Testa dati ir parādīti 1. tabulā.
1.5. Grīdlīstes lūzuma pārbaude
Pēc dzesēšanas apstrādes vienā reizē tiek salauzts uzgalis. Uzmavas garengriezuma lūzuma struktūra tiek pārbaudīta ar stereomikroskopu. Uz makrolūzuma virsmas ir daudz spilgtu virsmu. Katra spilgta virsma ir graudu saskarne. Lūzuma ceļš stiepjas gar graudu robežu dažādos virzienos, kas ir tipisks starpgraudu trausls lūzums. Morfoloģija parādīta 7. attēlā.
Saskaņā ar minimālā lūzuma enerģijas patēriņa principu plaisu izplatīšanās ceļš vienmēr stiepjas gar virsmu ar vājāko atomu saistīšanas spēku, kas lielā mērā ir atkarīgs no kristāla saskarnes stāvokļa un rakstura. Graudu robežas stiprība ne vienmēr ir zemākā, bet, ja metālam ir daži metalurģiski faktori, kas vājina graudu robežu (piemēram, sagatave ir pārkarsusi vai sadegusi), metāls tiks pakļauts starpgranulu trauslumam.
7. attēls
1.6. Uzmavas austenīta graudu izmēra pārbaude
Sagatavotā lūzuma garengriezuma parauga graudu izmērs tika pārbaudīts mikroskopā, un tika konstatēts, ka uzgaļa ārējās sienas graudu izmērs ir ievērojami rupjāks nekā pamatnei, un morfoloģija ir tāda, kā parādīts attēlā. 8. Līdz ar to tiek spekulēts, ka lūzuma paraugs ir saistīts ar oriģinālo stiepļu stieņu karsēšanas procesu, tas ir, lokālu sagataves pārkaršanu karsēšanas procesā.
8. attēls
2. Bojāta stiepļu stieņa procesa izsekošana un ražošanas procesa uzlabošana gultņu tērauda stiepļu stieņa uzgaļai
Nosakot saplaisājušā parauga makrostruktūru, cietību, karbīdu, lūzumu un graudu izmēru, makrostruktūra, karbīda viendabīgums un virsmas cietība ir normāla, savukārt lūzumam ir pārkarsusi struktūra un uzgaļa ārējās sienas graudu izmērs ir ievērojami rupjāka nekā pamatnei. Tiek spekulēts, ka tas ir saistīts ar oriģinālā stiepļu stieņu sildīšanas procesa lokālu pārkaršanu, tas ir, sagataves sildīšanas procesā.
Izsekojot saplaisājušās stiepļu stieņu partijas sildīšanas procesu, specifikācijas maiņas brīdī krāsnī tika ievietota velmēšanas partijas numurs C60199901, kopā 47 sagataves, tikai 10 soļu attālumā no krāsns galvas, priekšsildīšanas sekcijas. 701-715 grādi, sildīšanas sekcija 952-959 grādi, sildīšanas sekcija 1148-1156 grādi, kas atbilst procesa prasībām, savukārt mērcēšanas sekcija 1245-1248 grādi, sildīšanas sekcija II un mērcēšanas sekcija augstas temperatūras sekcija 126 minūtes, pārsniedzot procesa specifikācijas augšējā robeža.
Lai ātri atrisinātu gultņa tērauda stiepļu stieņa aukstā virziena gredzena plaisāšanu, tiek optimizēts gultņa tērauda stiepļu stieņa sildīšanas process:
Ir optimizēta gultņa tērauda sagataves padeves pozīcija. Ruļļu maiņas laikā gultņa tērauda sagatavei, ko izmanto apkakles izgatavošanai, nav atļauts tieši iekļūt apkures sekcijā. Pirmā sagatave atrodas vismaz 48 soļu attālumā no krāsns galvas piesitiena stāvokļa, kā parādīts 9. attēlā. Ja ar pārejas tērauda marku nepietiek, ir jāatstāj pietiekami daudz vietas un jāizmanto ruļļa maiņas laiks, lai pabeigtu. tukšo pakāpienu telpu saskaņā ar parasto piesitienu ritmu, lai neļautu gultņa tērauda sagatavei ilgstoši uzturēties krāsns apkures sekcijā un izraisīt lokālus pārkaršanas defektus.
9. attēls
Gultņa tērauda sagataves sildīšanas laiks ir optimizēts, un gultņa tērauda sagataves uzturēšanās laiks augstas temperatūras sekcijā pēc ieiešanas otrajā sildīšanas sekcijā un mērcēšanas sekcijā tiek kontrolēts, lai tas nepārsniegtu 100 minūtes.
Ir optimizēta gultņu tērauda sagatavju sildīšanas temperatūra un pieskaršanās temperatūra. Lai izvairītos no gultņu tērauda sagatavju lokālas pārkaršanas krāsns augstās temperatūras daļā, sildīšanas temperatūra ir stingri jākontrolē. Sildīšanas sekcijas un mērcēšanas sekcijas maksimālā sildīšanas temperatūra nedrīkst pārsniegt 1220 grādus, bet sarkanā tērauda temperatūra pēc atkaļķošanas nedrīkst pārsniegt 1130 grādus.
3 Procesa uzlabošanas ieviešanas efekts
Pēc procesa uzlabošanas atkal tika izgatavots gultņa tērauda stiepļu stienis GCr15-Y ar siltuma numuru 16706548, kopā 45 sagataves, lai lietotājs varētu izgatavot 18 mm gredzenu. Mainot izmēru 18mm, krāsnī tiek ievietoti tikai 24 šī krāsns numura sagataves gabali, un ruļļa maiņas laiks ir 50 min. Pēc ruļļa maiņas ražošanas process ir salīdzinoši gluds. II sildīšanas sekcijas un mērcēšanas sekcijas augstas temperatūras sekcijas uzturēšanās laiks ir 68 minūtes, II sildīšanas sekcijas temperatūra ir 1135 grādi, mērcēšanas sekcijas temperatūra ir 1212 grādi, un sarkanā tērauda temperatūra pēc atkaļķošanas ir 1122 grādi.
Salīdziniet šīs stiepļu stieņa parauga partijas austenīta graudu izmēru ar stiepļu stieņa graudu izmēru, kuram agrāk bija pārkaršanas defekti. Konstatēts, ka stiepļu stieņa malas graudu izmērs ar pārkaršanas defektiem ir acīmredzami rupjš, savukārt šoreiz stiepļu stieņa graudu izmērs ir salīdzinoši viendabīgs un smalks, kā parādīts 10. attēlā.
10. attēls
Pēc šīs stiepļu stieņu partijas lietošanas lietotājs par kvalitātes problēmām nesūdzējās. Saskaņā ar lietotāja atsauksmēm plaisāšanas ātrums aukstās uzgaļas uzgaļu procesā ievērojami samazinājās — no vairāk nekā 10 procentiem līdz mazāk nekā 0,5 procentiem.
4 Secinājums
Gultņa tērauda stiepļu stieņa aukstās daļas apkakles plaisāšana ir saistīta ar sākotnējo stiepļu stieņa sildīšanas procesu, tas ir, lokālu tērauda sagataves pārkaršanu sildīšanas procesā. Sakārtojot apkaklei izmantotā gultņa tērauda stiepļu stieņa ražošanas plānu, mēģiniet izvairīties no tā, lai gultņa tērauda sagataves tiešā veidā nonāktu apkures sekcijā, mainot ruļļu. Ja tas patiešām ir neizbēgami, tērauda marka ir jāpārnes atbilstoši rindai vai jāatbrīvo atbilstošā pakāpiena.
Sildīšanas temperatūra un sildīšanas laiks ir stingri jākontrolē. Augstas temperatūras sekcijas uzturēšanās laiks pēc tam, kad sagatave nonāk otrajā apkures sekcijā un mērcēšanas sekcijā, nedrīkst pārsniegt 100 minūtes, maksimālā sildīšanas temperatūra nedrīkst pārsniegt 1220 grādus, un sarkanā tērauda temperatūra pēc atkaļķošanas nedrīkst pārsniegt 1130 grādus.
Uzlabotais process ir izmantots, lai nepārtraukti ražotu vairākas partijas, un nav saņemtas sūdzības par partijas krekinga kvalitāti.
Vairāk par WBM Karbīda Cold Heading Dies:
WBM var ražot dažāda veida un izmēra tērauda lodīšu veidnes ar kvalitātes nodrošināšanu, tostarp: karbīda tērauda lodīšu aukstās galviņas veidnes, tērauda lodīšu aukstās galviņas veidnes valsts vajadzībām.
Materiāli: volframa karbīds vai veidņu tērauds
Galvenās daļas aukstā virziena procesam: sviras (nogriešanas matrica), griezējs (nogriež asmeni), perforators, konusveida presformas. Neatkarīgi no tā, vai jūsu materiāls ir rūdīts tērauds vai rūdīts tērauds, mūsu pilnais komplekts var darboties ilgu kalpošanas laiku.
Augstas precizitātes presformas, kas izgatavotas pēc jūsu zīmējuma. Un mēs varam arī nodrošināt instrumentu projektēšanas pakalpojumu atbilstoši jūsu rullīšu galvenēm.
